庫鄯輸油管道減壓閥

庫鄯輸油管道減壓閥 庫鄯輸油管道減壓閥 庫鄯輸油管道法蘭減壓閥 輸油管道減壓閥

之前介紹組合式減壓閥在國華惠州熱電應(yīng)用，現(xiàn)在介紹庫鄯輸油管道使用了兩個(gè)減壓閥，并聯(lián)安裝在覺羅塔格減壓站，其中滴灌帶主閥pv1001起主要【壓力補(bǔ)償?shù)晤^】調(diào)節(jié)作用，副閥pv1002起備用調(diào)節(jié)作用，庫鄯輸油管道一期工程水力坡降線示意圖如圖4所示。當(dāng)輸油管道上存在翻越點(diǎn)時(shí) ,為了避免翻越點(diǎn)之后出現(xiàn)不滿流現(xiàn)象 ,必須在管道中途設(shè)置一個(gè)減壓站。介紹了翻越點(diǎn)的計(jì)算及減壓閥的構(gòu)造和減壓原理 ,同時(shí)闡述了減壓站的工藝流程和運(yùn)行控制以及對減壓站工藝流程的改進(jìn)

介紹了庫輸油管道引進(jìn)的荷蘭莫克維迪公司生產(chǎn)的減壓閥的結(jié)構(gòu)，特點(diǎn)及使用情況，該閥具有降壓和消聲效果好，流通量大，壓力平衡等優(yōu)點(diǎn)，將其運(yùn)用到原油輸送中，防止了大落差線路中低部位管道的超壓和翻越點(diǎn)產(chǎn)生“不滿流”現(xiàn)象，保證了輸油管道的平穩(wěn)運(yùn)行。庫鄯管道投產(chǎn)后對首站、減壓站 及末站的工藝進(jìn)行了一系列優(yōu)化和改造,包括首站由兩臺(tái)輸油泵運(yùn)行改為一臺(tái)運(yùn)行、在減壓站加裝了第三個(gè)減壓閥、在末站加裝自裝車流程等。在長距離輸油管道上如何計(jì)算翻越點(diǎn)的位置及減壓閥的構(gòu)造和減壓原理，同時(shí)介紹了減壓站的工藝流程和運(yùn)行控制以及減壓站工藝流程的改進(jìn)。 介紹了庫鄯輸油管道引進(jìn)的荷蘭莫克維迪公司生產(chǎn)的減壓閥的結(jié)構(gòu)、特點(diǎn)及使用情況，該閥具有降壓和消聲效果好、流通量大、壓力平衡等優(yōu)點(diǎn)，將其運(yùn)用到原油輸送中，防止了大落差線路中低部位管道的超壓和翻越點(diǎn)產(chǎn)生不滿流現(xiàn)象，保證了輸油管道的平穩(wěn)運(yùn)行。



庫鄯輸油管道減壓閥關(guān)鍵詞 輸油管道 減壓閥 結(jié)構(gòu) 理論

      庫鄯 庫爾勒至鄯善 輸油管道全長475km，總投資20多億元，主要設(shè)備引自國外，全線采用SCADA系統(tǒng)，是具備90年代水平的管道。

      上海申弘閥門有限公司主營閥門有：減壓閥(組合式減壓閥,可調(diào)式減壓閥,自力式減壓閥大落差是庫鄯輸油管道的一大特點(diǎn)，沿線高點(diǎn)海拔為1560.2m，低點(diǎn)為 99.3m，高低點(diǎn)間設(shè)置一座減壓站，裝有兩只軸流式氣動(dòng)減壓閥，通過減壓閥節(jié)流，消耗了管道高點(diǎn)至末站進(jìn)站間的多余位能，在保證翻越點(diǎn)正壓運(yùn)行不出現(xiàn)不滿流的情況下，防止了下游低點(diǎn)的超壓，減少了下游輸油管道的壁厚，合理地降低了工程成本，達(dá)到了預(yù)期的設(shè)計(jì)目標(biāo)。庫鄯輸油管道引進(jìn)的荷蘭莫克維迪公司生產(chǎn)的減壓閥自投產(chǎn)以來，運(yùn)行平穩(wěn)可靠。



庫鄯輸油管道減壓閥
Abstract：When the pipeline is the crossing point, in order to avoid crossing point after discontent flow phenomenon must be a relief station established in the middle of the pipeline. Introduces the crossing point of the calculation and the pressure relief valve of the structure and reduced pressure principle, at the same time, the paper describes decompression station process and operation control and improvement of decompression station process



圖4 庫鄯輸油管道一期工程水力坡降線示意圖
從圖4中可以看出減壓閥的主要【壓力補(bǔ)償?shù)晤^】作用是。
(1)在減壓站通過減壓閥節(jié)流降壓，消耗掉管道高點(diǎn)至末站進(jìn)站間的多余位能(p2－p3)。
(2)通過減壓閥控制減壓站上游管道的壓力，保證高點(diǎn)正壓運(yùn)行，并避免高點(diǎn)至減壓站管道內(nèi)出現(xiàn)不滿流現(xiàn)象。
(3)全線停運(yùn)時(shí)，通過減壓閥的嚴(yán)密關(guān)斷，防止減壓站上游出現(xiàn)不利于再啟動(dòng)的空管現(xiàn)象。
圖4中高點(diǎn)與減壓站處由伯努利方程得到簡化后的穩(wěn)定流的能量方程〔2〕：



即 p2＝p1＋γ（z1－z2）-γ.hf
由列賓宗公式得：

式中 z1——高點(diǎn)高程，m；
z2——減壓站高程，m；
p1——高點(diǎn)壓力，pa；
p2——減壓站進(jìn)站壓力，pa；
q——管道內(nèi)原油流量，m3／s；
d——管道內(nèi)徑，m；
l——高點(diǎn)至減壓站間的管道長度，m；
γ——油品相對密度，kg／m3；
ν——油品運(yùn)動(dòng)粘度，m2／s；
β——流態(tài)系數(shù)，取0.024 6 s2／m。
其中滴灌帶z1、z2、d、l、β、γ、ν為已知，為了保證高點(diǎn)正壓運(yùn)行，取p1為0.2 mpa(設(shè)計(jì)參考值)，由式(1)中可以得出：減壓站的進(jìn)站壓力p2隨q變化而變化，q取首站出站流量。在實(shí)際運(yùn)行中psp（減壓站進(jìn)站壓力設(shè)定值）由scada系統(tǒng)根據(jù)實(shí)時(shí)測定的q進(jìn)行計(jì)算得出，并從主機(jī)系統(tǒng)實(shí)時(shí)傳給減壓站的站控plc，由plc內(nèi)的pid(比例積分微分)調(diào)節(jié)程序?qū)p壓站的上游壓力p2進(jìn)行控制。
當(dāng)p2＜psp時(shí)，pv1001關(guān)小，直至偏差e＝p2－psp＝0為止；
當(dāng)p2＞psp時(shí)， pv1001開大， 直至偏差e＝0為止；
當(dāng)p2＝psp時(shí)，pv1001保持排氣閥當(dāng)前開度。
副閥pv1002是備用減壓閥，其壓力設(shè)定值為固定值，即不隨管道流量變化而變化。當(dāng)主閥pv1001故障關(guān)閉或流通能力不夠時(shí)，副閥將自動(dòng)參與調(diào)節(jié)，兩閥的壓力流量曲線如圖5所示。



圖5 壓力流量曲線圖
由圖5可看出，主閥pv1001控制上游壓力隨流量增大而減小排氣閥，而副閥pv1002控制上游壓力為一定值，但兩閥出口壓力(隨流量的變化)相同。
例題(1) 
一次側(cè)壓力(P1)為0.6MPa,二次側(cè)壓力(P2)為0.4MPa,蒸氣流量為800kg／h的減壓閥的公稱直徑的選定方法如下：求一次側(cè)壓力為0.6MPa和二次側(cè)壓力為0.4MPa的交點(diǎn)(A),從(A)點(diǎn)劃一條垂直線,求流量為800kg／h的交點(diǎn)(B),交點(diǎn)(B)處在公稱直徑40A和50A之間,選擇大的一方,50A便是所求的公稱直徑。 
例題(2) 
一次側(cè)壓力(P1)為0.8MPa,二次側(cè)壓力(P2)為0.05MPa,蒸氣流量為600kg／h的減壓閥的公稱直徑的選定方法如下：求一次側(cè)壓力為0.8MPa和斜線的交點(diǎn)(C),求斜線和二次側(cè)壓力為0.05MPa的交點(diǎn)(D),從(D)點(diǎn)劃一條垂直線,求流量為600kg/h的交點(diǎn)(E),交點(diǎn)(E)處在公稱直徑32A和40A之間,選擇大的一方,40A便是所求的公稱直徑。與本產(chǎn)品相關(guān)論文：200X先導(dǎo)隔膜式水用減壓閥安裝要求