高溫?zé)煹赖y打不開改進

之前介紹SY42AX煤礦水管路減壓閥應(yīng)用案例，現(xiàn)在介紹高溫?zé)煹赖y打不開改進安裝在重油催化裝置高溫?zé)煹郎系膬膳_高溫蝶閥，冷態(tài)下開、關(guān)靈活。一再蝶閥可以全開(一再煙氣設(shè)計溫度為534℃)，而二再蝶閥卻不能打開(二再煙氣設(shè)計溫度為7l7℃)。運行一個周期后，一再蝶閥也只能開到4O°左右。檢查發(fā)現(xiàn)二再高溫蝶閥有以下問題：
1、蝶閥主軸進氣側(cè)外表面有1/3左右的表面被燒熔5～6mm；
2、蝶閥主軸傳動端彎曲6mm，中部彎曲1.5mm左右；
3、搖臂的銷軸端彎曲66mm；
4、銷軸末端彎曲5～6mm；
5、蝶閥主軸和軸套抱死；
6、高溫蝶閥進口法蘭后四周5mm厚的不銹鋼護板，大部份燒壞。


高溫?zé)煹赖y打不開改進高溫蝶閥熱態(tài)打不開的原因分析如下：
1、主軸和軸套的配合間隙小，因主軸材料的線膨脹系數(shù)大于軸套，且軸套和軸套固定座均在保溫層內(nèi)，不接觸高溫?zé)煔猓使ぷ鳒囟缺戎鬏S低得多。經(jīng)實測，主軸工作溫度(-再煙氣溫度)為685℃，而軸套工作溫度僅為201℃，經(jīng)計算，主軸和軸套的過盈量為0.03mm，因而產(chǎn)生抱軸。
2、主軸軸頭健槽強度不夠，能傳遞的扭矩比計算出的要小得多，這是因為健槽的應(yīng)力集中、健和健槽有0.15mm左右間隙，使承力面幾乎是兩條線所致。
3、齒輪箱的連接法蘭頸部強度不夠。
4、用鏈輪手動操作不合理，因操作時鏈輪易打滑，且蝶閥安裝在10多米高的平臺上，事故下不能很快開關(guān)。
5、由于工藝操作兩次超溫到1000℃，超過主軸、銷軸和搖臂材料的使用溫度并產(chǎn)生變形，這是主軸和軸套抱死的主要原因。



上海申弘閥門有限公司主營閥門有：蒸汽減壓閥,減壓閥(氣體減壓閥,可調(diào)式減壓閥,高溫?zé)煹赖y打不開改進

1、閥體材料
閥門設(shè)計執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)為ASMEB16134 。按該標(biāo)準(zhǔn)中的壓力- 溫度表計算得到的閥門常溫下的壓力等級數(shù), 就是設(shè)計基準(zhǔn), 并以此來計算小壁厚。在設(shè)計過程中, 閥體材料也選ASME B16134 標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的材料, 并且材料的適用溫度高于閥門工況溫度。經(jīng)過查閱了大量國內(nèi)外類似工況的閥門設(shè)備材料使用情況, 結(jié)合對高溫材料的使用經(jīng)驗, 選擇了性價比較高的304H 作為閥體材料。此材料可減小蠕變對材料的影響。
2、閥桿材料
根據(jù)高溫強度估算, 奧氏體鋼在704 ℃的高溫工況下, 強度降低6415 %以上, 如果采用加大閥桿直徑提高其強度的方法, 則超出閥門結(jié)構(gòu)要求, 因此奧氏體鋼不適宜做閥桿材料。lnconel X - 750 在704 ℃的高溫工況時, 強度降低4113 % , 但強度值還很大(表1) 。根據(jù)屈服強度,并考慮持久強度計算得到的閥桿直徑, 符合閥門結(jié)構(gòu)要求, 因此閥桿材料選用lnconel X - 750 。
3、閥體小壁厚計算是為了保證閥門的壓力邊界完整。小壁厚采用規(guī)則法計算, 計算標(biāo)準(zhǔn)按 ASME B16134 , 在選擇壓力- 溫度額定值時, 有2種磅級選擇法。一種是選擇標(biāo)準(zhǔn)磅級, 計算得到的小壁厚比較大, 比較安全。另一種是選擇特殊磅級, 計算得到的小壁厚比標(biāo)準(zhǔn)磅級小, 但無損檢測要求較嚴。根據(jù)高溫工況的設(shè)計經(jīng)驗, 選擇了這二種磅級的組合形式, 即在計算小壁厚的壓力-溫度額定值時, 選用標(biāo)準(zhǔn)磅級, 而閥體的無損檢測要求按特殊磅級。
高溫蝶閥熱態(tài)打不開改進措施：
1、降低二再蝶閥主軸溫度一再煙氣溫度實測為550℃，而二再蝶閥主軸溫度實測為685℃，巳接近允許使用的溫度(700~)。為避免超溫，將二再蝶閥主軸作成空心軸，軸內(nèi)通水冷卻。
2、加大主軸和軸套的間隙更換軸套，使其與軸的間隙增大到1．5mm。
3、一再、二再高溫蝶閥主軸端健槽改為軸向用軸向健傳遞扭矩。
4、改進齒輪箱連接法蘭頸部結(jié)構(gòu)連接法蘭內(nèi)孔直徑由90mm縮小為70mm；筋板厚度由8mm增加到12mm；法蘭螺柱直徑由MlOmm加大到M12mm齒輪箱材料由QT45—1改為QT15—35；鏈輪操作改為電動頭驅(qū)動。與本文相關(guān)的論文：自力式煤氣調(diào)壓閥組?